1 上、下層同采方案的提出

根據(jù)全國其它礦務局的實際開采，曾有過厚煤層進行分層開采，分層間鋪網(wǎng)人工制造假頂進行上、下層同采過；而滴道煤礦十一井二斜右8路34^#層，根據(jù)所揭露的煤巖層賦存條件，在8路～9路34^#層外部，夾石厚度超過0.5m以上時，下分層已有一層0.5～2.5m的頂板，34^#上、下層煤同時進行回采方案是可行的。

2 方案設計

首先，在二斜9路沿34^#下分層進行掘送大巷至邊界，送切割上山，進行回采；當夾石小于0.5m時，以此為界，9路34^#層里部200m進行采全層，外部所剩500m進行上、下層同時回采，回采布置如圖1。

上分層巷道布置：在34^#下分層掘斜上，見34^#上分層后，沿34^#上分層掘送上分層切上，然后，在切上以外距切上60m處重新掘斜上、順槽，并與切上貫通；回采時，順槽設一部SGW-40T/60刮板輸送機運輸，斜上采用搪瓷溜子直接搭接在平巷膠帶輸送機，通過膠帶輸送機運至煤倉；斜上、順槽超前工作面。

34^#下分層直接掘切上，并滯后34^#上分層工作面40～60 m進行回采，如圖2。

3 頂板壓力計算及支護設計

3.1 上分層頂板壓力計算

　　

　　圖1 回采布置平剖面圖

　　

　　圖2 上下分層回采步距剖面圖

　?。?）頂板壓力

　　P=1/(K-1)H·K₁·K₂=8.98MPa

　　式中 P——頂板壓力MPa；

　　 K——頂板巖石冒落后的碎漲系數(shù)；

　　 H——最大采高；

　　 ρ——頂板巖石冒落高度范圍內(nèi)的平均容重；

　　 K₁——動載系數(shù)，取1.3~1.6

　　 K₂——懸頂、片幫系數(shù)；

　　 K₂=（L₁+ L₂+ L₃）

L₁=1.17

　　(2)支護密度（強度）

　　工作面的理論支護密度n₁=P/?·c=0.32

　　式中 P——計算頂板壓力；

　　 ?——單體液壓支柱額定阻力；

c——單體液壓支柱性能參數(shù)。

　　工作面的實際支護密度

　　n₂=N/（L₁·E）=1.11

　　式中 N——最大控頂距內(nèi)最小支柱根數(shù)；

　　 L₁——作業(yè)規(guī)程規(guī)定的最大控頂距；

　　 E——工作面柱距

　　（3）安全系數(shù)（n）

　　n= n₁ /n₂=3.53>2

　　3.2 下分層頂板壓力計算

　　下分層的頂板壓力為夾石灰石的重量與上分層冒落高度范圍內(nèi)巖石的重量之和。

　?。?）頂板壓力

　　P₂=P+ P₂=16.18~31.48

　　（2）工作面理論支護密度

　　n₁=P_2max/( ?·c)=1.104

　　(3)工作面實際支護密度

　　n₂=N/（L₁·E）=2.22

　　(4)安全系數(shù)

　　n= n₁ /n₂=2.01>2

通過以上計算，上分層選擇四排單體液壓支柱支護頂板，下分層選用四排對柱支護頂板是能夠滿足支護要求的。

4 上下分層回采步距的確定

根據(jù)回采6～8路34^#上分層時，頂板周期來壓步距為8～12m，采后30～40m，頂板趨于穩(wěn)定，為避免上分層采后動壓對下分層工作面造成影響，選擇下分層工作面滯后上分層工作面40～60m進行回采。

5 掘送巷道及回采時存在的幾個問題

（1）沿34^#下分層掘送大巷時，采用錨索支護頂板，當夾石小于0.3m時，頂板留不住，以34^#上分層頂板為大巷頂板，沿全層掘送，可能造成巷道中高達3.0m左右，給以后回采造成一定的困難。

（2）34^#上分層斜上、順槽掘送時須單獨由掘進隊超前施工，并且回風流串聯(lián)上、下分層工作面。

（3）工作面上巷（右8路34^#層大巷）由于是沿34^#上分層掘送，采34^#下分層時，須掘1～2m立眼與上巷貫通。給上出口運料、運設備、行人、供電造成一定的困難。

（4）上分層回采后，采后動壓可能給下分層頂板造成裂隙，給下分層回采帶來困難。

（5）上分層回柱放頂?shù)乃疂B入夾石裂隙，使下分層回采時有部分淋水。

（6）下分層回采時，應注意上分層順槽煤壁的壓力集中區(qū)，該壓力直接作用在下分層大巷。

（7）下分層回采時，由于頂板壓力大，采用四排對柱支護頂板，增加了勞動強度。

（8）由于右8路34層大巷外部是沿34上分層掘送的，為此，回采時，上分層共作面上巷后路須留巷，以供下分層工作面回風用。

通過以上計算、分析，上、下分層同時回采，每一片盤將多回收10～15萬t煤炭資源，避免了資源浪費；提高了巷道利用率，緩解接續(xù)。